1“極限”回收煙氣余熱，預(yù)熱空氣HTAC技術(shù)由于采用了先進(jìn)的蜂窩陶瓷作為蓄熱體，因而能夠?qū)崿F(xiàn)常規(guī)預(yù)熱方法不能實(shí)現(xiàn)的“極限”預(yù)熱回收．它能極大地回收高溫?zé)煔馕锢盹@熱，使排煙熱損失降低到極低限度．普通空氣預(yù)熱器由于受材質(zhì)及自身性能等因素的影響，只能把空氣預(yù)熱到600℃左右．而該技術(shù)可將空氣預(yù)熱到高溫?zé)?/span>氣溫度的90％左右，如l 300℃的高溫?zé)煔?，則可將空氣預(yù)熱到1 200℃左右．顯然，空氣被預(yù)熱到高溫增加了爐內(nèi)的物理熱，具有明顯的節(jié)能效果．預(yù)熱空氣的燃料節(jié)約率計算公式為：

式中：s。為燃料節(jié)約率；H為被爐膛利用的單位體積的燃料有效熱，Kj/m³；P為單位體積的空氣帶人的熱量，kJ／m3；n為空氣過剩系數(shù)；Lo為燃料燃燒理論空氣需要量，Kj/m³；c。為燃料的比定壓熱容，Kj/(m³·K)；t_R為燃料的預(yù)熱溫度，℃．現(xiàn)以丙烷作燃料，計算空氣預(yù)熱獲得睜燃料節(jié)約率．假定煙氣人口溫度為1200℃，出口溫度為200℃，空氣被預(yù)熱到煙氣入口溫度的90％，即1080℃，空氣系數(shù)為1.05，丙烷流量為0.Ol一，s，燃料的低發(fā)熱量Q；為91 276．6 kJ／m'，ce～為1．2kJ，(kg‘K)，。_．【為1．23 k】，(1【g‘K)，。丙烷為1．69tO／(ks·K)，Pw筑為1．987吲岔，P§，為1．290 ks／甜，利用以上公式計算得燃料節(jié)約率s，為47．6％．然而，許多工業(yè)爐窯的高溫?zé)煔鉁囟葘?shí)際超過了1 200℃，而煙氣出口溫度也可降低到200℃以下，因此，燃料節(jié)約率實(shí)際上比計算值還要高．

2低空氣過剩系救燃燒

由于HTAC技術(shù)“極限”回收了高溫?zé)煔庥酂幔?span style="text-indent: 2em;">使助燃劑溫度預(yù)熱到了燃料著火點(diǎn)溫度以上，因而，燃料分子與氧氣一接觸便能迅速燃燒；而且由于爐內(nèi)煙氣部分回流，燃燒火焰體積成倍增大，燃料與助燃劑在爐內(nèi)混合均勻，因此，采用該技術(shù)，在空氣過剩系數(shù)接近1．0的情況下也能實(shí)現(xiàn)完全燃燒．采用低空氣過剩系數(shù)燃燒是比較經(jīng)濟(jì)的節(jié)能方法．在保證完全燃燒的前提下，空氣過剩系數(shù)越小，節(jié)能效果越顯著．

修正空氣過剩系數(shù)的燃料節(jié)約率可用下列公式計算：

式中：s．為修正空氣比的燃料節(jié)約率，％；n，為修正前空氣過剩系數(shù)；n：為修正后空氣過剩系數(shù)；T為爐溫，K；Q，為單位體積燃料的低位發(fā)熱量，kJ，m3；q，為理論燃燒時單位體積排煙帶走的熱量，kJ／m3．假設(shè)修正前空氣過剩系數(shù)為1．2，采用HTAC技術(shù)后降低到1．05，其它假定條件同前，則利用公式(3)計算得s．為14．6％．若爐子實(shí)際空氣系數(shù)大于1．2，則其燃料節(jié)約率還會更大．

3爐內(nèi)換熱增強(qiáng)帶來的節(jié)能

采用HTAC技術(shù)，爐內(nèi)氣流強(qiáng)制循環(huán)流動，爐氣混合均勻，對流換熱增大，而且燃料在高溫低氧氣氛中燃燒，火焰體積成倍增大，火焰充滿爐膛，爐膛溫度分布趨向均勻，溫差可減小至30—50℃．由于爐膛平均溫度提高，爐氣輻射能力也大大增強(qiáng)，因此被加熱工件受熱均勻，加熱速度增快，換熱效率提高·，從而提高了產(chǎn)量；此外，由于實(shí)際燃料消耗量不變，這就相當(dāng)于間接節(jié)省了燃料．

另一方面，換熱效率提高，使?fàn)t膛尺寸減小，從而減少了散熱面積及爐襯的導(dǎo)熱、蓄熱損失，相應(yīng)地提高了燃料的熱能利用率，達(dá)到了節(jié)能的目的．

4綜合節(jié)能率

HTAC技術(shù)既“極限”回收了高溫?zé)煔庥酂幔衷?span style="text-indent: 2em;">很大程度上降低了空氣過剩系數(shù)，同時改善了爐內(nèi)換熱條件，從而提高了工業(yè)爐窯的熱能利用效率．回收煙氣余熱和降低空氣過剩系數(shù)的綜合節(jié)能率計算公式為‘“：S=5。+S。(1一S)．經(jīng)計算可知，S值為55．3％．綜合所有節(jié)能因素，得出其燃料綜合節(jié)約率可超過60％．

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